Из последнего уравнения определим изменение анодного тока, полагая, что Аи <}х,Де,.:

Объединяя формулы (8.1) и (8.2), находим ту часть катодного сопротивления х, падение напряжения на которой служит смещением второй лампы:

Величины Aeijj и Ае ,, могут отличаться друг от друга на 0,05,-0,1 в, разброс значений крутизны S может доходить до -[;30°/ , поэтому настройку на нуль температурного дрейфа нужно производить заново при смене ламп. Необходимо заметить, что с течением времени точность настройки уменьшается, так как при старении ламп температурный дрейф отдельных триодов в колбе изменяется различно. Вследствие этого может возникнуть необходимость в периодической подстройке компенсации дрейфа.

В анодную цепь лампы Л2 может быть включено сопротивление анодной нагрузки. Оно должно быть учтено при вычислении крутизны лампы

Rii + Rat

Коэффициент усиления каскада рис. 8.3 равен

К, = --(8.4)

Rh + Ra + i + Vi)

* l-x)R

I 1 . Rlz xR

В рассмотренном каскаде дрейф по изменению напряжения анодного питания совершенно не скомпенсирован. Эта задача разрешена в мостовых каскадах, которые иначе называются балансными каскадами.

Компенсация дрейфа в мостовых каскадах. В мостовых (или балансных) каскадах с параллельным включением ламп (рис. 8.4) сопротивления анодных нагрузок и внутренние сопротивления ламп образуют четыре плеча моста. Благодаря этому при изменениях напряжения потенциалы анодов изменяются почти

б) эдс Аек в) потенциала Ли,= - AijXR/.

л; ДЫйк+Цг (AgfK2 + A fira)

УСИЛИТЕЛИ постоянного 10КА

(гл. 8

одинаково, а выходное напряжение остается почти неизменным. То же самое происходит в случае нестабильности напряжения накала. Дрейф выходного напряжения мостового каскада в 7-10 раз меньше дрейфа одиночного каскада. Неполная компенсация дрейфа полу-чается потому, что характеристики ламп каскада отличаются друг от друга. Ориентировочно можно считать, что разностный дрейф по изменению напряжения накала на 20°/ , равный разности напряжений дрейфа одной н другой ламп, составляет 10-20 мв для подогревных оксидных катодов.

Рис. 8.4. Мостовые каскады:

а) с двухтактным входом, 6) с однотактным входом.

Для работы схемы рис. 8.4, а необходимо двухтактное входное напряжение илн незаземленный источник сигнала, что практически обычно неудобно. Схема рис. 8.4, б более удобна: она работает с однотактным заземленным источником сигнала. Недостатком, ее является неодинаковое изменение потенциалов анодов; АИд,(> !> j АИд, . Как будет доказано ниже, коэффициент усиления обеих схем не зависит от величины и равен

в мостовом каскаде с последовательным включением ламп (рис. 8.5) вторая лампа является сопротивлением анодной нагрузки первой лампы. Поэтому

Выходное сопротивление первой лампы с учетом приблизительно равно сопротивлению i?,:

вых. = ?/. + (1+Мх)? .

примерно равен

(8.6)

Сопротивления /?, и R берут обычно проволочные, а величину их делают достаточно большой, чтобы 7?,-<(1 + [х)При этом

5В,Зв

Рис 8-5. Последовательный мостовой каскад:

а) схема каскада, б) схема включения накалов.

сопротивления и /?аых1 получаются значительно более стабильными, чем лампы, так как величина [х почти ие зависит от режима. Благодаря этому дрейф последовательного мостового каскада при изменении и f a меньше дрейфа параллельного каскада. Более точную компенсацию дрейфа по изменению получают подгонкой величин и Rbx , при помощи сопротивления /? а температурный дрейф компенсируют установкой разных токов накала (рис. 8.5, б). В последнем случае необходимы одиночные лампы Л1 а Л2 в разных колбах. Настройка компенсации заключается в подгонке сопротивлений и /? ак, на минимум дрейфа при поочередном изменении напряжений Е и д. После настройки выходное напряжение устанавливают на нуль при помощи сопротивления R.

Сопротивление /?, в сеточной цепи второй лампы, равное или сопротивлению источника сигнала, служит для компенсации

к. Э Эрглис, и. п. Степаненко

поэтому коэффициент усиления каскада