Скорость во входном окне

140 000-4 п = 41.2-3600 = 9 MICK.

Тогда падение давления при входе в вентилятор (1,. = 0,5) Др, = 0,5 -1,484 = 3,1 мм вод. ст. = 30,5 н/м.

Падение давления в диффузоре при выходе из вентилятора при

(l= 1.1 (1-0,25) = 0.6

будет

* Рвьис = 0,6 5 1,484 = 3,7 мм вод. ст. = 36,3 н(м*.

Общее падение давления в аппарате с поперечным движением воздуха

Д/? = А/?в + Арф + Ар ов + Арех + Др,б(* ==

= 11,8 + 2,0 + 11,3 +. 3,1 + 3,7 = 31,9 мм вод. ст. =

= 312 н1м.

Потери нгМора на трение считаем равными 10% от общего напора. Тогда общее падение давления

Ар = 1,1-31,9 = 35,2 мм вод. ст. = 346 н1м.

Необходимый напор вентилятора, приведенный к воздуху с удельным весом у - 1.2 кгс/м.

Ар =Щ = 28,5 мм вод. ст. . .. п - 140 000 ос ПГ.Г. ч/

., : При подаче воздуха --= 35 ООО м/ч и напоре

28,5 мм вод. ст. вентилятор У № 12, судя по его характеристике [141, должен работать при 830 об/мин, а его коэффициент полезного действия Цвент ~ 0,63. Мощность двигателя вентилятора

Л/ - 40000-35.2 21 2 кй/п 3600-102-0.63 -

Действительный тепловой эквивалент работы вентиляторов оказывается больше предварительно рассчитанного (17,35 квт), но в общей сумме теплопритоков ошибка не превышает 5%, в связи с чем перерасчет не производим. В то же время поверхность воздухоохладителя имеет запас около 6%.

§ 7. РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНОГО > АГЕНТА

18. Определить диаметр трубопроводов аммиачной холодильной установки, схема которой показана на рис. 27. Даны длина труб, вид и число местных сопротивлений:,на каждом узстке, а также холодопроизводительность, соответствующая каждому участку. Рабочий режим установки: температура кипения = -28 С, температура конденсации / = 2Ь° G, температура перед регулирующим вентилем == 22 С, в компрессор поступает пар, перегретый- на 10 град. ,

Решение. 1. Цикл холодильной машины в диаграмме S - Т с обозначением узловых точек показан на рис.. .28, а значения параметров этих точек приведены в табл. iS:

Таблица 12

Параметры узловых точек цикла холодильной машины ;

2. Расчет всасывающего трубопровода и жидкостного низкого давления, выполнен для одной из параллельных ветвей. Паровой нагнетательный трубопровод и жидкостный трубопровод высокого давленияв данном случае, неразвет-йленные. Весь расчет сведен в табл. 13.

3. Весь паровой всасывающий трубопровод от самой удаленной батареи до компрессора на пути /-5 (рис. 27) разбит на участки, отличающиеся количеством протекающего вещества.

Количество пара, образующегося в пристенной батарее,

П <?о ... . 20 000 20 ООО .

; . - /TtZT - 397.5 - 124,7 - 27.2,8

или .

Go =

23,25

1666 - 523

23,25 1443

=;= 0,0203 тсек.

Этаж III

Рис. 27. Схема аммиачной установки (ТРВ - терморегулйрующий

/-/5 - участки

Объем этого пара, движущегося по участку 1-2, = GaVx = 73,3.0,93 = 68.3 мЫ

= 0,0189 мЧсек.

Допустимая скорость пара во всасывающем трубопроводе 120) W = 10-20 м1сек.

Считаем ш = 10 м1сек. Тогда внутренний диаметр трубы

лдаЗбОО

Рис. 28. Условия работы холодильной машины к примеру 18