Таблица 3.2. .Первичные параметры одиночных однопроводных цепей

воздушных линий связи

Параметр

Расчетная формула

Вспомогательные функции

Сопротивление постоянному току. Ом/км

Активное сопротивление перемешому току. Ом/км

Внешняя индуктивность, Ги/км

Внутренняя индуктивность, Гн/км

Емкость единичной цепи jnph отсутсгеии из1моро-еи и гололеда), Ф/км

+ 2,51.10 /Р (у) L=[21n(4c/d)--4Q({,)].lO-

Z.bh = 0.5.I0->2(;c)

72,2-10-

In {4c/d)

o,is o,eg

/ г s 4 sy

Примечание. B формулах приняты обозначения: d - диаметр провода линии связи, м; р -удельное электрическое сопротив.чение материала провода, Ом/м; / - частота тока, Гц; д - относительная магнитная проницаемость материала провода; с - средняя высота подвеса провода, ы; х=50-Ум-у/Н ; у=5,5&с\/ aj.

Как правило, при определении опасного влияния ЛВН на участки линий связи, находящиеся вблизи от мест КЗ фазы высоковольтной ЛЭП, практически приходится рассматривать сравнительно короткие участки влияющих и подверженных влиянию линий.

Бели КЗ фазы произошло яа ЛВН, питаемой с одной стороны, то взаимная индуктивность определяется по формуле

Ali2 =Mi2 [1 -ф-)/2 In (D/d)], (3.61)

где Mi2 - взаимная индуктивность при бесконечно длинных лини-ях (см. табл. 3.1); D== Va+{Ь-с+2НоУ; d=V(b-c); а - расстояние между ЛВН и ЛС, м; Ь-средняя высота подвеса проводов ЛВН, м; с - средняя высота подвеса ЛС, м; ho=

=тУ1Ш; /=50 Гц.

Многочисленные теоретические и эксперименталиные исследования [7, 9, 36] показали, что в основном воздушные линии при влиянии на них больших токов подвержены электрическому влиянию-их каналов. Это легко заметить при сравнении параметров У12, 2в1, Zb2 и Zi2, входящих в выражбния (3.59) и (3.60). Если учесть, что волновое сопротивление воздушной линии около 300 Ом, а удельная проводимость реальных почв (Ш ... Ю)

См/м, то даже для расстояний между влияющей и подверженной влиянию линиями, составляющих десятки метров, cuCi22:2bi coMi2 и, следовательно, магнитным влиянием. ЛВН на воздушную ЛС можно пренебречь.

Тогда для определения влияния ЛВН в аварийных режимах (КЗ) на воздушные линии связи можно воспользоваться более простым нодходом, нежели интегрирование системы телеграфных уравнений.

Формулы электрического влияния могут быть получены на основании применяемого в электростатике способа, в основу которого положены уравнения Максвелла, связывающие потенциалы и заряды проводов влияющей и подверженной влиянию линий (см, разд. 3.1.3).

Так, при однопроводных влияющей и подверженной влиянию линиях, одна из которых (влияющая) находится в режиме КЗ и в ней протекает ток /кз, нетрудно из (3.15) получить значение напряжения на участке воздушной линии, подверженной влиянию?

= 4.3 (221-211.222/212), (3.62

где ,212=2:21 =60 In (Z)/rf); Zu = 60 In (4b/rfi); 222=60 In (4c/d2); и dz - диаметры проводов соответственно влияющей и подверженной влиянию линий, м; £> и d - параметры, аналогичные входящим в выражение (3.61).

В том случае, когда на однопроводную воздушную линию связи оказывает влияние трехфазная ЛВН в режиме однофазного КЗ, то картина электрического влияния усложняется.

При однофазном КЗ ЛВН провод, ма котором произошло КЗ, имеет нулевой потенциал, и по нему протекает ток /кз. Два других провода изолированы от земли и имеют потенциал f/раб. Под действием этого тока в соседних фазных проводах, находящихся в рабочих режимах, индуцируются напряжения, которые накладываются на t/раб. При этом амплитуда индуцируемого напряжения значительно превышает рабочее напряжение на фазных проводах и если предположить, что оба фазных провода находятся в одинаковых условиях по отношению к короткозамкнутому, то

и=/к.з2, (3.631

где 2=601п(2Ь/б); b - средняя высота подвеса проводов ЛВН, м; б - расстояние между фазными и короткозамкнутым проводами, м.

Теперь если расстояние от ЛВН до ЛС а много больше, чем расстояние между фазными проводами б, то трехфазную влияющую линию можно заменить эквивалентной однофазной линией с током /кз, находящейся под напряжением Ua, значение которого определяется по (3.63). Тогда напряжение на участке сближения однопроводной линии связи с трехфазной ЛВН при однофазном КЗ

2 = / .3 [2, + (2-2ii) 222]/2i2. (3.641

где параметры Zu, и Z22 аналогичны параметрам, входящим в>-(3.62) и (3.63).

Помимо электромагнитного влияния воздушные линии связи подвержены и гальваническому влиянию, .обусловленному токами протекающими в земле. Особенно это относится к несимметричным линиям. Расчеты показывают, что при параллельном сближении между ЛВН и ЛС магнитное влияние значительно выше, чем. гальваническое. И только в частных случаях, когда заземления однофазной линии связи находятся в непосредственной близости, от заземления подстанции, напряжения, обусловленные гальваническим влиянием, могут оказаться больше, чем напряжения от магнитного влияния.

3.2.4. ВЫСОКОВОЛЬТНЫЕ УСТАНОВКИ

Высоковольтные установки оказывают на воздушные линий связи электрическое, магнитное и гальваническое влияние. В зависимости от конструктивного исполнения и наз1начени.я устрой1ст& воздействие на линии связи какого-либо из приведенных факторов может оказаться сильнее по сравнению с другими или его влияние на фоне иных факторов пренебрежимо мало. Зачастую их воздействие может быть комплексным и служит причиной возникновения в линиях связи опасных напряжений и токов.

Ввиду большого разнообразия высоковольтных установок, которые применяются в практике, трудно дать единый подход к., оценке их влияния на воздушные линии связи. Тем не менее на основе ранее приведенных данных можно оценивать неблагоприятное влияние высоковольтных установок на воздушные линии? связи в целом или на их отдельные участки.

Так влияние высоковольтных установок на воздушные линии связи в зависимости от того, являются ли их излучающие элементы протяженными (разрядные цепи ГИН) или локальными (разрядный промежуток небольшой длины), может быть оценено по-формулам для влияния вертикального канала молнии либо излучения антенны РПС в ближней зоне.

Если неблагоприятное электромагнитное влияние оказывает высоковольтная установка, содержащая источник больших токов,-то в зависимости от ориентации плоскости разрядного контура его-влияние на воздушную линию связи может быть оценено как влияние индуктивно связанных электрических цепей.

В свою очередь, электромагнитное влияние элементов разрядных контуров высоковольтных установок, по которым протекает разрядный ток, как и для источников высокого напряжения, так и для источников больших токов может быть оценено по формулам влияния участков сближения ЛВН и линий связи.

Ввиду того, что в высоковольтных установках землю часто используют в качестве обратного токопровода, они, особенно в режимах работы КЗ на землю, становятся источниками галываниче-ского влияния на воздушные линии связи за счет протекания об--