в случае, который \;оотбетствует кривой 2 на рис. 19.3, линей ная аппроксимация npi/водит к завышению величины температурного допуска, что увеличивает надежность обеспечения температурных допусков. Расчет начинают с определения ТК по формуле

(19.11)

- максимальное относительное изменение параметра схемного элемента от температуры, заданное ТУ; Адет - максимальный перепад температур относительно нормальной в заданном для элемента температурном диапазоне.

Рис. 19.3. Температурные изменения параметров.

Далее расчет продолжают в обычном порядке.

В третьем случае (кривая 3 па рис. 19.3) линейная аппроксимация ведет к занижению величины температурных допусков и уменьшению надежности их обеспечения.

Чтобы избежать этого, ТК следует определять по формуле

(19.12)

где Аи - максимальный перепад температур относительно нормальной для ФУ.

При правильном выборе элементов

AW > А/и-

При расчете ТК для А/и величина -J, заданная ТУ на элементы, сохраняется в другом температурном интервале. Это позволяет считать, что требуемая надежность соответствия температурных допусков расчетным значениям обеспечивается.

4Ci:) = y]/f./i4Cgi), (1916)

где Л! (С.) -среднее значение КС i-ro элемента; 6 (С.)-половина поля допуска КС (-го элемента.

При наличии корреляционно связанных погрешностей

(19.17)

где rjji - коэффициент корреляции между погрешностями КС параметров Qj и qj.

Далее определяется допуск на старение Аст:

Аст = - J ± б - j=[M (С) ± б (С)] Ат. (19.18)

При линейной аппроксимации характеристик старения элементов их относительная погрешность равна

- =С Дт. (19.13)

где С. - коэффициент старения (КС) г-го элемента; Ат - интервал времени.

В качестве интервала времени может быть выбран полный срок службы аппарата, либо время между регламентными работами.

С учетом выражения (19.13) уравнение погрешности ФУ, вы-,званной старением, примет вид

AW

- =Дт 2 -/С, . (19.14)

. JCT t= 1

Здесь сумма произведений КС элементов узла на их коэффи .циенты влияния представляет собой КС параметра узла.

Коэффициенты старения элементов, а следовательно, и ФУ - величины случайные (рис. 19.4). Экспериментальные данные поз-воля1о¥ сделать вывод о том, что в качестве закона распределения КС элементов также можно принять нормальный закон.

По аналогии с формулами для ТК имеем формулы численных характеристик КС параметров ФУ: а) среднее значение

М{С)=У AiM(Cg.)- (19.15)

б) половина поля допуска

Если в ТУ даютсяне КС элементов, а максимальные величины относительных изменений их параметров за срок службы, то при определении КС следует поступать так же, как н при определении ТК.

йТШООч

AVSOOOh

Рис. 19.4. Зона рассеяния КС сопротивлений резисторов, гистограммы и кривые нормального распределения (резисторы типа ВС сопротивлением несколько мегом, 1200 шт., температура < = 40° С, номинальная нагрузка).

19.4. РАСЧЕТ ДОПУСКОВ НА ВЛАЖНОСТЬ

Уход параметров ФУ под воздействием влаги обусловлен в основном изменением от влажности сопротивлений напроволочных резисторов. Это изменение составляет 15-25% от общей нестабиль-ности параметров ФУ, так как 30-50% радиоэлементов составляют непроволочные резисторы.

Расчет допусков на влажность сводится к определению коэффициента увлажнения (КУ) параметра узла по КУ непроволочных резисторов, предельные значения которых можно рассматривать как