Расчетная формула для случая функциональной и нормальной прямолинейной корреляционной связи имеет вид

6 ( 5:) =

(19.8)

где А, Aj, Лу, - коэффициенты влияния; {д.),

6 ( 5.) - половины поля допуска ТК параметров Qj и Q/i; г/ ,- ., - коэффициент корреляции, характеризующей степень связи между погрешностями ТК параметров и /.j.

В формуле (19.8) по i! суммируются все независимые корреляционно и функционально зависимые погрешности, а по /, / + 1

vtg W-ZI

-Ю,5 -6,5 -2.5 по ГУ

вС- г(п= 60шт.)

-ZOi -60°С

го -го

-2 о 2 6 по ТУ

-г о г и S голо-* по ту

СП-1А(П.1б0шт.)

0,1 0,13 0,1б 0,19

(п SQtum.)

О 0,1* 0,5 О.вВ 1,22 OflW

MHWIA (nSOtum.)

-25 -5 гг

ло ТУ

SQOiclO

-32,5 -2.5 17.5 по Ту

ПСО-r-z50-r-680-t сгм-1-г50-г-бго-1

(пЮОшт.) (п=ЮОшт)

Рис. 19.1 Гистограммы распределений ТК сопротивлений резисторов, коэффициентов усиления транзисторов и емкости а,

конденсаторов

суммируются пары погрешностей, связанных корреляционной и функциональной зависимостями, определяемыми коэффициентом корреляции rjji.

В зависимости от степени корреляционной связи коэффициенты 0> /+1 берутся в пределах от-1 до-Ы. При положительном rj,j+i с увеличением qi растет и Qji, а при отрицательном - Qj. падает с ростом qj. Крайние пределы соответствуют линейной функ-

циональной зависимости между погрешностями.

Значения rj,j.i определяются для каждого отдельного случая расчетным илн статистическим путем [6, 12].

Среди источников возникновения погрешностей температура действует как доминирующий фактор, деформируя закон нормального распределения, смещая а изменяя поле температурных погреш ностей (рис. 19.2). Однако при расчете допусков нужно определить

пределы изменения параметров РЭА под воздействием температуры, а не закон распределения плотности вероятности температурных погрешностей. Для такого расчета достаточно знать лишь количественные характеристики нормальных распределений при крайних температурах, так как при максимальном перепаде температур в заданном диапазоне они будут максимальными. Это позволяет для простоты аппроксимировать реальный закон распределения температурных погрешностей выходного параметра узла композицией закона равной вероятности и двух законов нормального распределения с различными среднеквадратическими погрешностями.

Рис. 19.2. Результирующий закон распределения температурных погрешностей выходного параметра ФУ.

Таким образом, расчет предельных значений температурных погрешностей Aj параметра ФУ ведется для крайних (плюсовой и минусовой) температур рабочего диапазона

r±-[Y)r Ч)г = [( г)± ( х)1Д- (19-9)

Индексы ± в обозначении Д указывают на знак температуры.

По предельным значениям Aj- определяются максимально возможные отклонения и назначается величина температурного допуска

N )т-

(19.10)

В основе предлагаемого метода расчета температурных допусков лежит предположение о линейном изменении параметров схемных элементов от температуры (рис. 19.3, кривая /), но он может быть распространен и на случаи, когда эти изменения имеют нелинейный характер (рис. 19.3, кривые 2, 3) к указывается лишь максимальная величина относительного изменения параметра при крайних значениях рабочего дпапазона температур.