Космонавтика  Электроизоляционные конструкции и изоляторы 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 [ 144 ] 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171

i После прокладки и окончания монтажа кабельной линии проводятся испытания кабелей на целостность жил, совпадение фаз и повышенным постоянным напряжением. Испытательные напряжения для кабелей на напряжение 3 кВ и выше приведены в табл. 14-33.

14-5. ДОПУСТИМЫЕ ТОКИ НАГРУЗКИ

В соответствии с ПУЭ при длительном времени работы при максимальном токе нагрузка кабелей выбирается исходя из экономической плотности тока (см. разд, 31). Кроме того, ток нагрузки выбирается исходя из максимально допустимой температуры в кабеле. Температура жил кабелей не должна превышать значений, представленных в табл. 14-34. Увеличение температуры выше этих норм приводит к ускоренному старению изоляции, что сопровожда-

ется ухудшением электрических свойств. В табл. 14-34 приведены также дополнительные факторы, ограничивающие температуру в кабеле.

Расчет допустимого тока нагрузки производится на основе теплового закона Ома:

# = pS.

где © - разность температур, С; р -тепловой поток на 1 м длины кабеля, Вт/м; S - тепловое сопротивление 1 м, °С-м/Вт.

Разность температур жилы и окружающей среды ©ж в одножильном кабеле

©ж = (Рж + Риз/2) 5из + (Рж + Риз + + Роб)(5п4-5о).

где Рук, Риз И роб - потери В жиле, изоляции и оболочке на 1 м; 5из, Sn и So - тепловые сопротивления изоляции, защитных покровов и окружающей среды.

Таблица 14-34

Допустимые температуры нагревания изоляции силовых кабелей при различных режимах работы

Допустимая температура, С

Тип кабеля

кратковременно

при прохождении тока короткого замыкания прн расчете нагрева по выдержке

Основные факторы, ограничивающие допустимую температуру

§ ш

при аварийном состоянии сети

основной защиты

резервной защиты

при нормальной работе и перегрузках

прн прохождении тока короткого замыкания

С бумажной изоляцией

1 6 10

80 65 60

. Допускаются токовые нагрузки в течение 5 сут в соответствии с табл. 14-51

200 (150 для кабелей с ке-стекающей массой)

Не проверяются

Перемещение пропитывающего состава и образование газовых включений

Разложение наоля-цни

20 35

55 50

Не допускаются

С обеднеино-пропитанной

80 75

95 (10%-ная перегрузка в течение 2 ч)

200 (150 для кабелей с алюминиевыми жилами)

То же

То же

То же

С резиновой изоляцией

110 при пусковых режимах

То же

Старение изоляции

Старение изоляции

С изоляцией из полиэтилена и поливинилхлорида

1-35

То же

То же

Старение и размягчение пластмассы

Маслонаполненные и в стальных трубах при прокладке в воздухе

80 при продолжительности непрерывной работы 100 ч. В течение года общая продолжительность

Старение изоляции с возрастанием диэлектрических потерь

Возрастание давления в кабеле

В остальных случаях

110-525

не более 500 ч. Интервал между перегрузками - не менее 10 сут



Для трехжильного кабеля эта разность равна:

,1< = Зрж(5иа + 5п + 5о).

В этих кабелях потери в изоляции и оболочке, как правило, значительно .меньше потерь в жиле и ими можно пренебречь.

Для кабелей марки ОСБ

= Рж 5из + (Рж + Роб) зап +

+ 3(Рж + Роб)(5п + £о).

где 5зап - тепловое сопротивление заполнения между свинцовыми оболочками.

При прокладке нескольких кабелей они нагревают друг друга и тепловой расчет определяется взаимным расположением кабелей. Подробно о тепловом расчете см [14-1].

Потери в оболочке пропорциональны потерям в жиле и выражаются через коэффициент потерь в оболочке уоб, причем роб=г/обрж. Величина у об для одножильных кабелей может быть более 1. Для кабелей марки ОСБ об=0,!н-0,2.

Ток нагрузки может быть рассчитан, исходя из приведенных выше уравнений.

Для одножильных кабелей

Таблица 14-35

ж - Риз (5ив/2 + -Sn + So) fi tSH3 + (l + /oo)(Sn + So)] ДЛЯ трехжильных кабелей

3?ж (5йз -- Sn -\- So) для кабелей марок ОСБ и ОСК

/?ш{5из + (1+г/об)5зап +

+ 3(l-f i/o6)(Sn + So)]

где Rm - сопротивление жилы переменному току при максимально допустимой рабочей температуре.

Тепловое сопротивление изоляции кабелей вычисляется по формулам:

а) одножильные кабели и фаза кабеля марки ОСБ

б) трехжильные кабели с поясной изоляцией с круглой жилой

G = (0,85 + 0,2п) In Г(8,3 - 2,2я) т+Ц;

в) кабели с числом жнл k более 3

k8 + ) + ) ,

G=]n

8Mj:

Удельные тепловые сопротивления кабельных материалов

Наименование материала

>С-м/Вт

Пропитанная изоляция (бумаж-

5,5-7,0

ная) кабелей с вязкой пропиткой н

с нестекающим составом

Обеднеино-пропитанная бумаж-

8,5-10,0

ная изоляция

Пропитанная бумажная изоля-

4,5-5,0

ция маслонаполненных кабелей

Резина

5,0-7,0

Полиатилен

3,0-4,0

Поливинилхлорид

6,0-7,0

Кабельная пряжа

5,0-6,0

Защитные покровы из кабельной

пряжи в комплексе с ленточной

броней

Медь

0,0027

Свинец

0.029

Алюминий

0,Ш48

г) кабели с секторными жилами

Оиз . R

Sb3=1J

2л ск

где Оиз -удельное тепловое сопротивление изоляции (табл. 14-35); R - радиус по изоляции; г - радиус жилы; icK -радиус сектора; G - геометрический коэффициент; Д и Д] - толщина жильной и поясной изоля- ции; n==&iA; m= (A-4-Ai)/2 г.

Тепловое сопротивление заполнения 5зап в кабелях с отдельно освинцованными жилами можно вычислить по формуле для трехжильных кабелей, в которой в качестве радиуса жилы принят наружный радиус свинцовой оболочки, в качестве толщины жильной изоляции А - толщина подушки на каждой оболочке и в качестве толщины поясной изоляции Ai - Толщина общей подушки под броней.

При наличии металлических экранов вокруг изолированных фаз тепловое сопротивление изоляции уменьшается и 5 з необходимо умножить на коэффициент ks, значение которого приведено на рис. 14-5.

Параметр

Аз Оиз 2аОэ

где Дэ и Оэ - толщина и удельное тепловое сопротивление экрана; г - радиус жилы.

Тепловое сопротивление защитных покровов вычисляется также, как тепловое сопротивление изоляции:

о . п2

где Оп - удельное тепловое сопротивление защитного покрова (табл. 14-36); Rni и R 2 - внутренний и внешний радиусы защитного покрова.




5 10 15 20 25 30 35

0,3 0,6 0,7

0,Б, OJS

&/2rfD,2 1

15 л? 25 30 35 S)

Рис.

14-5. Отношение теплового сопротивления изоляции экранированного кабеля к тепловому сопротивлению иеэкранированного кабеля.

а - с круглыми жилами; б - с секторными жилами.

Таблица 14-36 Удельное тепловое сопротивление грунта

Грунт

Влажность, %

С, С.м/Вт

Песчаный

до 4

1,33

0,53

Песчано-глиии- -

стый

8-12

1,33

12-14

0,88

0.53

Каменистый

Тепловое сопротивление окружающей среды при прокладке в грунте вычисляется по формуле

где Оз - удельное тепловое сопротивление грунта (табл. 14-36); L-глубина прокладки; D - диаметр кабеля.

При расчете должно быть учтено влияние соседних кабелей. Для одножильных кабелей этот учет производится с помощью табл. 14-51. Тепловое сопротивление при прокладке в воздухе вычисляется по формуле

где D - наружный диаметр кабеля; к - коэффициент теплоотдачи от поверхности кабеля в окружающую среду.

Коэффициент OS равен сумме коэффициентов конвективной теплоотдачи к и теплопередачи излучением a . Расчет этого коэффициента для проводов различного диаметра и различных кабелей приведен в [14-1]. Для кабелей диаметром более 5мм,

проложенных при обычной температуре воздуха в пространстве, размер которого значительно больше диаметра кабеля, коэффициент а, Вт/(м2-°С), может быть вычислен по формуле

а = 4.£

--Ьеп-Ьо0,

где 0 (4 + - температура

окружающей среды. К; #п -разность температур поверхности кабеля и окружающей среды; 8п - коэффициент излучения поверхности кабеля; о=5,7-10- Вт/(м2-К*) - постоянная Стефана-Больцмана; D - наружный диаметр кабеля, см.

Значение Вп при наличии защитных покровов составляет примерно 0,8, для стальной брони 0,5-0,6, а для алюминиевой оболочки 0,2-0,3.

Значение Ог, обычно составляет около 20 С. Для уточненных расчетов можно использовать метод последовательных приближений, причем может быть вычислена по формуле

©п = (рж + Ркз + Роб) Sb.

Если монтаж кабелей выполнен на лотках плотной группой, то допустимый ток нагрузки должен быть умножен на снижающий коэффициент ferpt

j/l-f Ig-j (1+2,3 Igm)

где я-общее число кабелей в группе; т- число слоев в группе.

Коэффициент Л = 1 для небронированных кабелей, а для бронированных соответственно при однослойной, двухслойной и трехслойной прокладке Л = 1,08; 1,15; 1,2.

Температура окружающей среды при прокладке в группах принимается равной 15 С, Б воздухе 25° С и в тоннелях 35° С.



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 [ 144 ] 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171